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標(biāo)題: 翅片式換熱器——一本老書 [打印本頁]
作者: 642093071    時(shí)間: 2025-6-25 12:00
標(biāo)題: 翅片式換熱器——一本老書
1984《板翅式換熱器》王漢松6 c# v3 H8 K* `- I) N3 B
目錄
' k" g) H% }( r: A第一章板翅式換熱器的概況1
. L  w9 C: l, i) A$ \5 l/ z: k第一節(jié)板翅式換熱器的發(fā)展概況1' f; s1 F' |% z0 Y% f
第二節(jié) 板翅式換熱器的特點(diǎn)5" s' E( I( N' k/ Y/ m8 I
第三節(jié) 板翅式換熱器在工業(yè)上的應(yīng)用7
. t0 h7 M) ~' y, \第四節(jié) 翅片的基本參數(shù)和翅片的代號12
0 ?- `* |7 b- E6 t; Q第五節(jié) 板翅式換熱器的結(jié)構(gòu)14
) C9 R3 N2 }5 C+ Z; m參考文獻(xiàn)404 p: f  a) o3 R5 I1 c) t
第二章 板翅式換熱器的設(shè)計(jì)計(jì)算41$ f! d9 ?- y+ m6 K
第一節(jié) 翅片的傳熱過程的分析41
# r& d" `) m! l8 j第二節(jié) 翅片效率和表面效率43
7 E+ [6 D( Z$ ^4 S第三節(jié) 翅片的傳熱方程式538 x( N8 Y  Y# j* e+ [# x- @8 r  u
第四節(jié) 多股流換熱器的處理55. V1 s# j+ Q# O9 G& D" f) c8 O% |
第五節(jié) 傳熱單元數(shù)法60  C- Z' {: @$ V) B( C* T' H! `- K" [
第六節(jié) 傳熱平均溫差△tm的計(jì)算66
) u5 P' h- p% u4 z# i9 k第七節(jié)板翅中流體的給熱系數(shù)742 ~( S$ B4 i8 s
第八節(jié)板翅式換熱器的通道排列101* t. V) b0 H: Y; A9 F3 [% ^
第九節(jié) 板翅式換熱器單元尺寸的決定和設(shè)計(jì)步驟107: C- n. P, N  f  O! ?- D4 W8 e
例題108
( ?! U' x1 d9 D參考文獻(xiàn)136  h. q5 b* O, p+ A+ x& h
第三章 板翅式換熱器的電子計(jì)算機(jī)傳熱計(jì)算138/ o" G  c2 y2 k3 Y) _
第一節(jié)多股流板翅式換熱器的數(shù)學(xué)模型138
( f$ }+ S% _; Z/ X; J" a7 }第二節(jié),多股流電子計(jì)算機(jī)計(jì)算的實(shí)例與主框圖151, [/ i8 ^- U- P( t) S
第三節(jié) 考慮冷損的多股流計(jì)算153
  G7 s6 M, h. T第四節(jié)冷熱流體通道間隔排列155/ S5 D% u5 f1 k3 A. \( e
參考文獻(xiàn)160( I$ [, `  t3 B/ E3 P& T
第四章 板翅式換熱器的流體流動阻力161( h1 C. z5 A1 |, [; l
參考文獻(xiàn)176
5 L$ o& O9 F, Y6 b% l+ x第五章 材料與制造工藝及其它1779 x4 [& E5 M9 g5 r- u0 _
第一節(jié) 材料1774 [9 `, g2 f5 i" Z, S& B) _
第二節(jié)·板翅式換熱器的制造工藝概述181
7 m5 s& k' k, T: r第三節(jié) 翅片成形和焊前清洗184
! r8 c5 f! @6 d' p第四節(jié) 元件組裝185' a0 h! ~% B6 K
第五節(jié) 預(yù)熱和釬焊189  @* |$ c, ?' Z( j+ \
第六節(jié) 焊后清洗及鈍化196
5 H3 y3 M/ e6 _9 s第七節(jié) 總裝、封頭焊接、檢查、試驗(yàn)、修補(bǔ)與防護(hù)197* ~0 {0 I: R  x1 a0 A
第八節(jié) 強(qiáng)度計(jì)算200
# X0 o4 n0 O# s& D' z8 X0 m第九節(jié) 板翅式換熱器的存放、搬運(yùn)、管道和接管的現(xiàn)場切割與焊接及操作說明203
0 C2 ?4 m; D6 l& N7 S5 a, G; J第十節(jié) 板翅式換熱器的保冷207% N0 R- Z4 q% n. s2 r& ?8 j/ |
參考文獻(xiàn)213# H3 \& P0 O; ?
附錄一 表214
/ ^0 r1 ~" O; j& |/ d* K8 w8 }7 ]5 o附錄二 圖223
+ q* {9 ]* ?4 Q參考文獻(xiàn)246
4 z7 F' p1 l! L& ^* L
作者: 642093071    時(shí)間: 2025-6-25 12:34
1984手冊提到耐壓沒有管式的高，容易堵塞的場合不適用。目前耐壓提高了，40bar的場合也可以用，易堵難洗的問題還沒解決吧
作者: 642093071    時(shí)間: 2025-6-26 08:48
書中第49頁內(nèi)容：從式(2-4) (2-18)和式(2-19)可以看到影響翅片效率的因素有：2 @' ?; B  W5 T' G6 o; ?
（1）翅片定性尺寸b 越小，或者翅片高度L越低，則熱阻越小,tm→tw,翅片效率n越大,所以單疊布置的翅片效率高于復(fù)疊布置。（單疊布置是一個(gè)冷通道與一個(gè)熱通道間隔排列,復(fù)疊布置是兩個(gè)冷通道或熱通道間隔幾個(gè)熱通道或冷通道的排列)。1 V0 J: _+ y* K6 H  ?
(2)翅片越厚,熱阻越小,tm→tw, ηf就越大。
/ n# |; g5 p' _/ i' H( b/ m(3)翅片與流體之間的給熱系數(shù)越小,則沿翅片表面的散熱量亦越小, tm→tw, ηf就越大。, ?* t7 ^' W" {0 S
(4)翅片材料的導(dǎo)熱性越好,即導(dǎo)熱系數(shù)入越大,則翅片表面的平均溫度tm越趨近于根部溫度tw(即tm-tw)，翅片效率ηf就越高。
, i7 F. d: P/ a7 Q為保證翅片的高效率和使翅片發(fā)揮有效的作用，根據(jù)上述概念,可得出當(dāng)給熱系數(shù)大時(shí),采用低而厚的翅片,反之,采用高而薄的翅片。
. `9 a6 y  i! E: C+ G- I4 Q- w/ N' ~當(dāng)參加換熱的二種流體的給熱系數(shù)相差較大時(shí),可以采取給熱系數(shù)小的一側(cè)A用兩個(gè)通道,而給熱系數(shù)大的一側(cè)B用一個(gè)通道,即AABAABAAB……的復(fù)疊布置形式。* h( p( X& R9 q  K/ \
作者: 642093071    時(shí)間: 2025-6-26 10:01
表面效率的物理意義是：把二次傳熱面和一次傳熱面等同看待（總的傳熱面就等于一、二次傳熱面相加)，而傳熱溫差都等于一次傳熱面的傳熱溫差tw-T時(shí)對總傳熱面積所需打的折扣。由于F2/Fo總是小于 1，所以表面效率η0總是大于翅片效率ηf。同理，翅片效率ηf越高，則表面效率η0也就越大。在工程設(shè)計(jì)中有時(shí)為了計(jì)算方便和安全起見，把翅片效率ηf當(dāng)做表面劃效率η0,盡管可以這樣簡化處理,但兩個(gè)效率的概念是不同的,一個(gè)是對二次傳熱面而言,一個(gè)是對全部表面而言,要注意這兩者的區(qū)別。表面效率和翅片的幾何參數(shù)及給熱系數(shù)的關(guān)系見圖2-7。
作者: 642093071    時(shí)間: 2025-6-27 17:02
"第三節(jié) 翅片的傳熱方程式P53/ r! W1 V8 o( L) B
從上面的推導(dǎo)中，可看出：/ Q( Q7 {- C* g
(1)忽略了平隔板的導(dǎo)熱熱阻,認(rèn)為熱通道和冷通道的壁面溫度相等,實(shí)際上隔板的熱阻是很小的。$ F/ j4 T( d& H' M! ?3 p: a
(2)傳熱方程和傳熱系數(shù)具有和一般換熱器相同的形式,所不同的僅在于公式中引進(jìn)了表面效率η0,這是考慮了板翅式帶有擴(kuò)展二次傳熱面的特點(diǎn)。
  v; M$ o# i0 [# D, r5 L) G(3)傳熱系數(shù)是與通道面積相對應(yīng)的,熱通道的傳熱系數(shù)必定要和熱通道的面積相對應(yīng),冷通道的傳熱系數(shù)必定要和冷通道的面積相對應(yīng)。"目前還沒有講到熱流體和冷流體沿程溫度變化對換熱量的影響。' O9 V6 Y& b7 T3 n0 \' Y6 T

! e7 S0 N: E2 \# {  B- Z
作者: 642093071    時(shí)間: 7 天前
第五節(jié) 傳熱單元數(shù)法60
9 A9 }1 r8 [  C  E假設(shè)流體流量、比熱和給熱系數(shù)一定,只有顯熱變化,無冷損的情況下,有如下方程式：6 U& I5 p0 P: Z6 J  S+ t7 }: ^/ x! C
Q=Ch(Th,i-Tho)=Cc(Tc,o-Tci)      (2-40)
( W- U$ k9 p% m4 Q: f( J" U式中:
6 j" s0 q6 i& R1 _# y: IQ—傳熱量〔千卡/小時(shí)〕；
8 P- ]' m/ b. ]7 @6 e( }K-是對應(yīng)于熱通道或冷通道的總傳熱系數(shù), 〔千卡/米2·小時(shí)·℃〕；
1 I" _7 n- u$ x! C% xF0--是對應(yīng)于熱通道或冷通道的總傳熱面積, 〔米2〕;
$ j) n! B, O: \# E△tm——對數(shù)平均溫差。% l1 Z( v4 a5 q! ]; n; u2 ?
Ch-—熱流體水當(dāng)量，〔千卡/小時(shí)·℃）+ b5 C5 i  P  L( L
Cc--冷流體水當(dāng)量，〔千卡/小時(shí)·℃〕。+ }; p1 S9 ^& I( u6 J# U. p
T下標(biāo)： i—表示流體進(jìn)口；o——表示流體出口。# R+ c) O: q" F; T8 ^  b
流體水當(dāng)量C下標(biāo)：h—表示熱流體；c——表示冷流體。! `- E; R% I. G0 W7 b$ s9 }) B
C=WCp,  ]6 M/ m1 N# m# [
式中:
- {8 e. r  m, YW--流體的重量流量,〔公斤/小時(shí)〕;' O7 N( K3 `: n/ ~5 O) s  }) t
Cp-—流體比熱，〔千卡/公斤·℃)
  t2 W1 z9 i0 T很明顯,同樣的傳熱量時(shí)小的流體水當(dāng)量對應(yīng)于大的溫度降.因?yàn)镼=KF0Δtm=CminΔtmax4 w( M) Y! h# E* X
K-是對應(yīng)于熱通道或冷通道的總傳熱系數(shù), 〔千卡/米2·小時(shí)·℃〕；% d8 a, x" a! t$ I
F0--是對應(yīng)于熱通道或冷通道的總傳熱面積, 〔米2〕;
) l( H  y- C$ _( O8 ZΔtm-對數(shù)平均溫度差, (℃)，Δtm的計(jì)算見第六節(jié)# a, G% j  k% {0 y- T* ?; i$ Z
Cmin一最小的流體水當(dāng)量（即冷熱兩流體中Ch、Cc較小的一個(gè)），〔千卡/小時(shí)·℃)
+ S+ g- A& w4 P% B6 M' s0 i傳熱單元數(shù)Ntu=KF0/Cmin=Δtmax/Δtm    (2-41)* L& `7 y5 J5 W6 A
下面再引入一個(gè)無因次值,即換熱器效率用ε來表示,其值為換熱器內(nèi)所利用的熱量Q與給定初始溫度下能從熱流體中獲得的最大熱量Qmax的比。當(dāng)Cc<Ch時(shí)
0 C4 Q' A" V  b2 b' g8 N# Jε=(Tc,o?Tc,i)/(Th,i?Tc,i)     （2-44）: g: U" L; o- V* O# D* z+ O
這是實(shí)際冷流體出口和進(jìn)口溫差與假想的冷流體出口達(dá)到可熱流里相等時(shí)的溫差的。關(guān)鍵是實(shí)際溫差能達(dá)到多少如何求得。% b- s+ _( p6 T: f) k- o2 I! _
# K8 h5 s7 L$ R- ]; _
作者: 642093071    時(shí)間: 6 天前
從圖2-8到2-12ε與Cmin/Cmax及Ntu的關(guān)系，結(jié)合計(jì)算式可看出下列幾點(diǎn):
2 {0 U) I& F. M' B& |. z(1)對于所有水當(dāng)量比來說,當(dāng)Ntu增大時(shí),則效率也增大。$ s  F/ H2 U0 ~0 Q
(2)當(dāng)Ntu一定時(shí),水當(dāng)量比愈小,則效率愈高。+ z( {% v' a, D( d  M
(3)在并流和逆流的情況下,當(dāng)Cmia/Cmax=0時(shí),其效率的方程為: e=1-e^(-Nu),因此在水當(dāng)量比趨于0的情況下,熱交換器的效率和流體的流動形式無關(guān)(如逆流、并流和錯(cuò)流等)。但是當(dāng)Cmin/Cmax=1時(shí),流動形式對效率ε影響最大。! Q6 \5 Z4 z7 a
方程式(2-48)的兩種極限情況,即Cmia/Cmaz=0和Cmia/Cmax=1的情況,對于燃?xì)鉁u輪熱交換器的設(shè)計(jì)具有特殊的意義,前者與水冷式中間冷卻器的情況相近似,這是由于水的水當(dāng)量遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于空氣的水當(dāng)量。
8 J% a- _& c( p# u4 u7 _  ~! T1 K: e當(dāng)通道數(shù)和通道的排列決定后,用傳熱單元數(shù)法做設(shè)計(jì)時(shí)可按下列步驟： 2 `. T# H3 _: t' R$ Z
(1)計(jì)算傳熱表面的幾何特性和物性參數(shù)。& J9 z# s3 \4 f+ A$ O) d
(2)計(jì)算準(zhǔn)數(shù)Re、 St及Pr,并查圖得j和f因子。
9 N0 B2 ^' D5 A: X" q* c（3）計(jì)算給熱系數(shù)α。
# H2 |; ?& S: g6 W: M4 e(4)計(jì)算翅片效率ηf和表面效率η0。% k; e- F0 C9 g. Z' N7 G( e' I
(5)計(jì)算傳熱系數(shù)K。
+ N- l& L! R7 |) @) y: n, a(6)求得Cmin/Cmax和ε后,根據(jù)流體流動形式從附錄表2~6查得Ntu (或者從圖2-8至2-12查得)。6 Y) l4 ~: l+ g: T. u
(7)根據(jù)式(2-41)得傳熱面積F。。6 }; l. f4 h; g3 h) Y
（8）計(jì)算流體阻力。
  K: Z8 L6 Z1 f) A1 J! A% Q
作者: 642093071    時(shí)間: 5 天前
《10～13MPa高壓板翅式換熱器的研制》杭氧寫的
作者: 642093071    時(shí)間: 5 天前
第七節(jié)板翅中流體的給熱系數(shù)74( Q; t& ~5 D* L+ H: M
給了2-57到2-61公式和根據(jù)雷諾準(zhǔn)數(shù)按《緊湊型熱交換器》1964圖查傳熱銀子j后，作者給了如下提示“]應(yīng)當(dāng)指出,在進(jìn)行板翅式換熱器的設(shè)計(jì)時(shí),不僅應(yīng)當(dāng)根據(jù)翅片形式、翅片參數(shù),而且要根據(jù)制造廠所提供的雷諾準(zhǔn)數(shù)Re與傳熱因子j、雷諾準(zhǔn)數(shù)Re和摩擦系數(shù)f的關(guān)系圖,查得j和f值,進(jìn)行傳熱和流體阻力計(jì)算。雖然翅片的形式和參數(shù)都相同，但由于不同工廠生產(chǎn)的翅片，加工方法與制造精度不同，翅片的毛刺、切開、翅片的變形等情況也不相同,都會引起j、f值的較大變化。因此工廠生產(chǎn)的換熱器，都應(yīng)當(dāng)根據(jù)該廠提供的Re與j, Re與f的關(guān)系圖進(jìn)行換熱器的設(shè)計(jì),否則將會引起誤差”。



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