焊接中雜七雜八的東東

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共22條:
1.魏氏組織對(duì)焊接接頭的性能的影響
7 F  @) B: E1 J) }! k- R不易淬火鋼焊接熱影響區(qū)中的過(guò)熱區(qū)，由于奧氏體晶粒長(zhǎng)得非常粗大，這種粗大的奧氏體在較快的冷卻速度下會(huì)形成一種特殊的過(guò)組織，其組織特征為在一個(gè)粗大的奧氏體晶粒內(nèi)會(huì)形成許多平行的鐵素體針片，在鐵素體針片之間的剩余奧氏體最后轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w，這種過(guò)熱組織稱為魏氏組織。魏氏組織不僅晶粒粗大，而且由于大量鐵素體針片形成的脆弱面，使金屬的韌性急劇下降，這是不易淬火鋼焊接接頭變脆的一個(gè)主要原因。
　　魏氏組織的形成決定于過(guò)熱區(qū)的過(guò)熱程度，即金屬在高溫下停留的時(shí)間。手弧焊時(shí)，熱影響區(qū)在高溫下停留的時(shí)間較短，晶粒長(zhǎng)大并不嚴(yán)重；而電渣焊時(shí)，熱影響區(qū)在高溫下停留的時(shí)間很長(zhǎng)，晶粒嚴(yán)重長(zhǎng)大。因此，電渣焊就比手弧焊容易出現(xiàn)粗大的魏氏組織。對(duì)于同一種焊接方法，施焊時(shí)采用的線能量越大，高溫下停留的時(shí)間越長(zhǎng)，過(guò)熱越嚴(yán)重，奧氏體晶粒長(zhǎng)得越粗大，越容易得到魏氏組織，焊接接頭的性能就越差，這是低碳鋼焊接時(shí)引起熱影響區(qū)性能變壞的一個(gè)主要問(wèn)題。
2.不易淬火鋼的焊接熱影響區(qū)特點(diǎn)
( |4 T4 [7 G; G# w8 W不易淬火鋼，如低碳鋼和合金元素較少的低合金高強(qiáng)鋼(16Mn、15MnTi、15MnV鋼)，在固態(tài)下合金中除了有同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變外，還有成分變化和第二相析出，即共析轉(zhuǎn)變和Fe3C的析出，其焊接熱影響區(qū)可分為過(guò)熱區(qū)、重結(jié)晶區(qū)、不完全重結(jié)晶區(qū)和再結(jié)晶區(qū)等四個(gè)區(qū)段。
　　⑴過(guò)熱區(qū)(又稱粗晶區(qū)) 該區(qū)緊鄰焊縫，溫度范圍是從晶粒急劇長(zhǎng)大的溫度開(kāi)始，一直到固相線的溫度區(qū)間為止，對(duì)低碳鋼為1100～1490℃。該區(qū)母材中的鐵素體和珠光體全部變?yōu)閵W氏體，奧氏體晶粒長(zhǎng)得非常粗大，冷卻后使金屬的沖擊韌度大大降低，一般比基本金屬低25%～30%，是熱影響區(qū)中的薄弱環(huán)節(jié)。
- c5 P  s% @4 _4 F, E9 M" W　　⑵重結(jié)晶區(qū)(又稱正火區(qū)域或細(xì)晶區(qū)) 指過(guò)熱區(qū)以下，加熱溫度在A3以上的區(qū)域，對(duì)低碳鋼為900～1100℃?？绽浜蟮玫骄鶆蚨?xì)小的鐵素體和珠光體，相當(dāng)于熱處理中的正火組織。重結(jié)晶區(qū)由于晶粒細(xì)小均勻，因此既具有較高的強(qiáng)度，又有較好的塑性和韌性，這是熱影響區(qū)中綜合力學(xué)性能最好的區(qū)域。但由于整個(gè)焊接接頭的性能取決于接頭中的最薄弱區(qū)域，所以該區(qū)性能雖好，但卻發(fā)揮不了作用。
　　⑶不完全重結(jié)晶區(qū)(又稱不完全正火區(qū)或部分相變區(qū)) 指加熱溫度在Ac1～Ac3之間的區(qū)域，對(duì)低碳鋼為750～900℃。該區(qū)母材中的全部珠光體和部分鐵素體轉(zhuǎn)變?yōu)榫Я１容^細(xì)小的奧氏體，但仍保留部分鐵素體。冷卻時(shí)，奧氏體又轉(zhuǎn)變?yōu)榧?xì)小的鐵素體和珠光體，而未溶入奧氏體的鐵素體不發(fā)生轉(zhuǎn)變，晶粒比較粗大，故冷卻后的組織晶粒大小極不均勻，所以力學(xué)性能也不均勻，強(qiáng)度有所下降。
　　⑷再結(jié)晶區(qū)
* X. b: G; p) A) \6 y. _指加熱溫度在450℃～Ac1之間的區(qū)域，對(duì)低碳鋼為450～750℃。對(duì)于經(jīng)過(guò)壓力加工，即經(jīng)過(guò)塑性變形的母材，晶粒發(fā)生破碎現(xiàn)象，在此溫度區(qū)域內(nèi)，再次變成完整的晶粒，稱為再結(jié)晶。在本區(qū)域沒(méi)有發(fā)生同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變，組織沒(méi)有變化，因此金屬的力學(xué)性能變化不大，僅塑性稍有改善。對(duì)于焊前未經(jīng)塑性變形的母材，本區(qū)不出現(xiàn)。
3.氮、氫、氧對(duì)焊縫金屬的作用和影響
9 O% D5 X  O) s: O⑴氮
. K4 F2 ~  {0 F) g% b: ~* u氮主要來(lái)自焊接區(qū)域周?chē)目諝?。手弧焊時(shí)，堆焊金屬中約含有0.025%的氮。氮是提高焊縫金屬?gòu)?qiáng)度、降低塑性和韌性的元素，也是在焊縫中產(chǎn)生氣孔的主要原因之一。
% d' C: ]' y6 [. ?　　⑵氫
4 t1 g9 n% i' n2 P- |* S8 X氫主要來(lái)源于焊條藥皮、焊劑中的水分、藥皮中的有機(jī)物，焊件和焊絲表面上的污物(鐵銹、油污)和空氣中的水分等。各種焊接方法均使焊縫增氫，只是增氫的程度不同：手弧焊時(shí)用纖維素藥皮焊條焊得的焊縫含氫量比母材高出70倍；只有采用低氫型焊條施焊時(shí)，焊縫的含氫量才比較低；而用CO2氣體保護(hù)焊時(shí)，含氫量最低。
　　氫使焊縫金屬的塑性性嚴(yán)重下降，促使在焊接接頭中產(chǎn)生氣孔和延時(shí)裂紋，并且還會(huì)在拉伸試樣的斷面上形成白點(diǎn)。
　　⑶氧
9 G" E- J4 Z5 I/ B) |1 D氧主要來(lái)源于空氣、藥皮和焊劑中的氧化物、水分及焊接材料表面的氧化物。隨著焊縫中含氧量的增加，其強(qiáng)度、硬度和塑性會(huì)明顯下降，還能引起金屬的熱脆、冷脆和時(shí)效硬化，并且也是焊縫中形成氣孔(CO氣孔)的主要原因之一。
　　總之，進(jìn)入焊縫金屬中的氮、氫、氧都是屬于有害的元素。

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3 i* b& w) R: Q$ @& V2 z  [4.焊接熔池結(jié)晶過(guò)程中產(chǎn)生的缺陷
焊接熔池結(jié)晶過(guò)程中產(chǎn)生的缺陷有：
2 B3 f' g7 e) n7 ^( Q　?、沤Y(jié)晶裂紋(凝固裂紋) 焊接熔池結(jié)晶過(guò)程中，金屬收縮產(chǎn)生的拉應(yīng)力，將晶界上的低熔點(diǎn)共晶液膜拉開(kāi)導(dǎo)致產(chǎn)生結(jié)晶裂紋。結(jié)晶裂紋主要發(fā)生在含雜質(zhì)較多的鋼、單相奧氏體鋼、鎳基合金、鋁合金、鉬合金等的焊縫金屬中。
　　⑵氣孔 高溫下焊接熔池中熔解了大量的氫、氧、氮，在快速冷卻過(guò)程中，這些氣體來(lái)不及逸出，而留在焊縫金屬中(內(nèi)部或表面)形成穴孔。
　?、菉A渣 焊接熔渣殘留在焊縫金屬中的現(xiàn)象。
  z- S# W# v8 d) o* {9 u1 Q　?、绕?由于焊接熔池結(jié)晶速度較快，形成焊縫中化學(xué)元素的分布不均勻，產(chǎn)生偏析現(xiàn)象。
, i$ H0 C; C, V$ N9 x7 U5.異種鋼焊接熱影響區(qū)碳的擴(kuò)散及其影響
5 Q% N9 o3 k3 A+ H1 u# q" Q& e$ J' P異種鋼焊接時(shí)，母材成分與焊縫成分相差較大，碳會(huì)從母材向焊縫擴(kuò)散，在母材熔合線附近形成一個(gè)1～2個(gè)晶粒寬度的“脫碳層”，
　　在焊縫一側(cè)相應(yīng)地出現(xiàn)一個(gè)“增碳層”。促使碳由母材向焊縫擴(kuò)散的因素有：
8 F3 S! J; h9 u9 x　　當(dāng)焊縫為液態(tài)時(shí)，由于碳在液態(tài)金屬中的深解度大于固體金屬，故促使碳由熔合線附近的母材金屬向焊縫擴(kuò)散遷移。
　　加熱溫度和時(shí)間對(duì)碳的擴(kuò)散影響很大。在Q235-A和Cr25Ni13的異種鋼接頭中，當(dāng)加熱到350℃才開(kāi)始發(fā)現(xiàn)有脫碳層，當(dāng)加到高于550℃時(shí)，脫碳層才顯著，超過(guò)600℃后更為嚴(yán)重，特別是在800℃時(shí)。Q235-A和Cr25Ni13異種鋼焊接時(shí)，加熱溫度和時(shí)間對(duì)脫碳層寬度(B)的影響，見(jiàn)圖8。因此，單道焊時(shí)一般不易形成碳的擴(kuò)散層，通常是在接頭經(jīng)焊后熱處理或高溫長(zhǎng)期工作時(shí)才明顯。
　　碳擴(kuò)散層是異種鋼焊接接頭中的薄弱環(huán)節(jié)，它對(duì)接頭的常溫和高溫瞬時(shí)力學(xué)性能影響不大，但將降低接頭的高溫持久強(qiáng)度，一般要降低10%～20%左右。
0 g7 _" s  _# o8 ^+ g6.焊接區(qū)內(nèi)的氣體及來(lái)源
焊接過(guò)程中，焊接區(qū)內(nèi)充滿大量氣體。用酸性焊條焊接時(shí)，主要?dú)怏w成分是CO、H2、H2O；用堿性焊條焊接時(shí)，主要?dú)怏w成分是CO、CO2；埋弧焊時(shí)，主要?dú)怏w成分是CO、H2。
/ `* e2 a0 G5 _- ?" C　　焊接區(qū)內(nèi)的氣體主要來(lái)源于以下幾方面：一是為了保護(hù)焊接區(qū)域不受空氣的侵入，人為地在焊接區(qū)域添加一層保護(hù)氣體，如藥皮中的造氣劑(淀粉、木粉、大理石等)受熱分解產(chǎn)生的氣體、氣體保護(hù)焊所采用的保護(hù)氣體(CO2氣體、Ar氣)等；其次是用潮濕的焊條或焊劑焊接時(shí)，析出的氣體、保護(hù)不嚴(yán)而侵入的空氣、焊絲和母材表面上的雜質(zhì)(油污、鐵銹、油漆等)受熱產(chǎn)生的氣體，以及金屬和熔渣高溫蒸發(fā)所產(chǎn)生的氣體等。
7.焊接區(qū)域的保護(hù)及保護(hù)措施
" D" X! f# F% h1 T對(duì)焊接區(qū)域進(jìn)行保護(hù)的目的是防止空氣侵入熔滴和熔池，減少焊縫金屬中的氮、氧含量。保護(hù)的方式有下列三種：
　　⑴氣體保護(hù) 例如，氣體保護(hù)焊時(shí)采用保護(hù)氣體(CO2、H2、Ar)將焊接區(qū)域與空氣隔離起來(lái)。
　?、圃Ｗo(hù) 在熔池金屬表面覆蓋一層熔渣使其與空氣分開(kāi)隔離，如電渣焊、埋弧焊。
/ F: q+ w; H) |6 \: d0 r　?、菤狻?lián)合保護(hù) 利用保護(hù)氣體和熔渣同時(shí)對(duì)熔化金屬進(jìn)行保護(hù)，如手弧焊。
9 Y/ e# z& D2 }- @7 C* n8.焊接線能量及計(jì)算方法
1 h6 N' G& O) U( L# k熔焊時(shí)，由焊接能源輸入給單位長(zhǎng)度焊縫上的能量，稱為焊接線能量，用下式表示為
IU
5 T4 N) h: P0 f* J# fq=───
; p9 Z& x: F6 G& A( m  yυ
　　式中 I——焊接電流(A)；
4 h% M( n1 w- N, O% [7 t; O8 u# K　　U——電弧電壓(V)；
2 d4 M+ v2 F) W  I  ?4 U　　υ——焊接速度(cm/s)；
, h  O% `, F2 @$ @) i$ E) `$ {　　q——線能量(J/cm)。
　　例如，板厚12mm，進(jìn)行雙面開(kāi)Ⅰ形坡口埋弧焊，焊絲ф4mm，I=650A，U=38V，υ=0.9cm/s。，則焊接線能量q為
8 {9 n+ R8 O& ?0 a: r. s, @+ J9 oIU      650×38
　　q=─── = ────── = 27444 J/cm
υ        0.9
　　線能量綜合了焊接電流、電弧電壓和焊接速度三大焊接工藝參數(shù)對(duì)焊接熱循環(huán)的影響。線能量增大時(shí)，熱影響區(qū)的寬度增大，加熱到高溫的區(qū)域增寬，在高溫的停留時(shí)間增長(zhǎng)，同時(shí)冷卻速度減慢，
9.焊接熔池的一次結(jié)晶及特點(diǎn)
熱源離開(kāi)后，焊接熔池的金屬由液態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)楣虘B(tài)的過(guò)程，稱為焊接熔池的一次結(jié)晶。焊接熔池的一次結(jié)晶具有如下特點(diǎn)：
- e3 m8 w2 e" o# m7 b　?、湃鄢氐捏w積小、冷卻速度大 電弧焊時(shí)，熔池體積最大約為30cm3，液態(tài)金屬的質(zhì)量不超過(guò)200g(單絲自動(dòng)埋弧焊)。由于熔池的體積小，周?chē)直焕浣饘偎鼑?，所以熔池的冷卻速度很大，可達(dá)100℃/s，比鑄錠的冷卻速度大幾百到上萬(wàn)倍，這就使含碳量高、含合金元素較多的鋼材，在焊接接頭中出現(xiàn)淬火硬組織(馬氏體)和結(jié)晶裂紋。
　?、迫鄢刂械囊簯B(tài)金屬處于過(guò)熱狀態(tài) 對(duì)于低碳和低合金鋼，弧焊時(shí)熔池的平均溫度為(1770±100)℃，超過(guò)了材料的熔點(diǎn)，處于過(guò)熱狀態(tài)。因此合金元素的燒損比較嚴(yán)重。
5 u/ _/ P: N/ p8 B1 H) x* F　?、侨鄢厥窃谶\(yùn)動(dòng)狀態(tài)下結(jié)晶 熔焊時(shí)，熔池隨熱源作同速移動(dòng)，在熔池中金屬的熔化和結(jié)晶過(guò)程同時(shí)進(jìn)行，即熔池的前半部處在熔化過(guò)程，后半部處在結(jié)晶過(guò)程，故熔池內(nèi)的熔化金屬處于運(yùn)動(dòng)狀態(tài)下結(jié)晶。

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8 J0 {& ~8 S8 {& z10.焊接合金元素的過(guò)渡系數(shù)
; ^# b1 W$ k9 u& G合金元素在焊接過(guò)程中總有一部分因氧化、蒸發(fā)等原因損耗掉，不可能全部過(guò)渡到焊縫中去。合金元素的過(guò)渡系數(shù)是指焊接材料中的合金元素過(guò)渡到堆焊金屬中的數(shù)量與其原始含量的百分比，即
CF
( ^7 c, S5 v, U0 P: q! hη=───
& y9 H; E* `# K) b( ^CT
　　式中 η——某合金元素的過(guò)渡系數(shù)(%)；
　　CF——堆焊金屬中某合金元素的含量；
4 c' {) O  g2 l  X5 H　　CT——焊條(焊絲、焊劑)中某合金元素的原始總含量。
/ {2 T# N  f" G( |8 B8 M　　手弧焊采用不同焊條型號(hào)時(shí)，合金元素的過(guò)渡系數(shù)η，堿性焊條(低氫鈉型)合金元素的過(guò)渡系數(shù)比酸性焊條(鈦鈣型)高。
11.焊縫金屬的合金化
4 M& ?3 ?( {+ f6 T5 g2 t" V2 m3 A6 R2 Q' W合金化就是把所需要的合金元素，通過(guò)焊接材料過(guò)渡到焊縫金屬(或堆焊金屬)中去。
1 j( S; S3 t5 U　　合金化的目的：1)補(bǔ)償焊接過(guò)程中由于氧化、蒸發(fā)等原因造成的合金元素的損失；2)改善焊縫金屬的組織和性能；3)獲得具有特殊性能的堆焊金屬。常用的合金化方式有：應(yīng)用合金焊絲；應(yīng)用藥芯焊絲或藥芯焊條；應(yīng)用合金藥皮或粘結(jié)焊劑；應(yīng)用合金粉末；應(yīng)用熔渣與金屬之間的
/ h/ R8 p0 B% N" P2 N8 u+ M% o! {* X/ p/ V　　常用的合金化方式是置換反應(yīng)。
12.焊縫一次結(jié)晶組織的變質(zhì)處理方法
通過(guò)焊接材料(焊條、焊劑)向熔池中加入某些合金元素如V、Mo、Ti、Nb、A1、B、N等，可以細(xì)化晶粒，得到細(xì)晶組織，從而既可保證強(qiáng)度和塑性，又能提高抗裂性，這種方法稱為變質(zhì)處理。變質(zhì)處理對(duì)改善焊縫的一次結(jié)晶組織十分有效。例如，E5015MoV焊條，就是在原來(lái)E5015焊條的基礎(chǔ)上，在藥皮中再加入少量的鉬鐵和釩鐵，它具有更高的抗裂性能。
13.焊縫金屬的二次結(jié)晶
3 X2 L# Q4 ?: e, ?- u$ J一次結(jié)晶結(jié)束后，熔池就轉(zhuǎn)變?yōu)楣腆w的焊縫。高溫的焊縫金屬冷卻到室溫時(shí)，要經(jīng)過(guò)一系列的組織相變過(guò)程，這種相變過(guò)程稱為焊縫金屬的二次結(jié)晶。
　　低碳鋼焊縫金屬二次結(jié)晶結(jié)束時(shí)，其組織為鐵素體加珠光體。由鐵碳合金狀態(tài)圖可知，其中鐵素體約占82%，珠光體約占18%，焊縫金屬的硬度約為83HBS。但鐵碳合金狀態(tài)圖是在材料極緩慢的冷卻條件下獲得的，實(shí)際上焊縫金屬二次結(jié)晶時(shí)的冷卻速度相當(dāng)快，因此組織中的珠光體含量會(huì)增加，冷卻速度越高，珠光體含量也越多，焊縫的硬度和強(qiáng)度也隨之增加，例如，當(dāng)焊縫金屬的冷卻速度為110℃s時(shí)，其硬度可達(dá)96HBS，這就是為什么當(dāng)焊縫金屬為低碳鋼，冷卻時(shí)盡管并未出現(xiàn)淬火組織，但其硬度仍會(huì)增加的原因。
- l: v( k. ^9 s$ M2 }14.焊接焊縫中的偏析現(xiàn)象
8 g; u# X" [6 I- U/ x合金中各組成元素在結(jié)晶時(shí)分布不均勻的現(xiàn)象稱為偏析。焊接熔池一次結(jié)晶過(guò)程中，由于冷卻速度快，已凝固的焊縫金屬中化學(xué)成分來(lái)不及擴(kuò)散，造成分布不均，產(chǎn)生偏析。
　　焊縫中的偏析現(xiàn)象有以下三種：
　　⑴顯微偏析 熔池一次結(jié)晶時(shí)，最先結(jié)晶的結(jié)晶中心金屬最純，后結(jié)晶部分含其它合金元素和雜質(zhì)略高，最后結(jié)晶部分，即結(jié)晶的外端和前緣所含其它合金元素和雜質(zhì)最高。在一個(gè)柱狀晶粒內(nèi)部和晶粒之間的化學(xué)成分分布不均現(xiàn)象稱為顯微偏析。
5 {, M& h: _' X$ |  I: m　?、茀^(qū)域偏析 熔池一次結(jié)晶時(shí)，由于柱狀晶體的不斷長(zhǎng)大和推移，會(huì)把雜質(zhì)“趕”向熔池中心，使熔池中心的雜質(zhì)含量比其它部位多，這種現(xiàn)象稱為區(qū)域偏析。焊縫的斷面形狀對(duì)區(qū)域偏析的分布影響很大。窄而深的焊縫，各柱狀晶的交界在其焊縫的中心，因此焊縫中心聚集有較多的雜質(zhì)，這種焊縫在其中心部位極易產(chǎn)生熱裂紋。寬而淺的焊縫，雜質(zhì)則聚集在焊縫的上部，這種焊縫具有較高的抗熱裂能力。
! p# [+ x; D/ t　?、菍訝钇?熔池在一次結(jié)晶的過(guò)程中，要不斷地放出結(jié)晶潛熱，當(dāng)結(jié)晶潛熱達(dá)到一定數(shù)值時(shí)，熔池的結(jié)晶就出現(xiàn)暫時(shí)的停頓。以后隨著熔池的散熱，結(jié)晶又重新開(kāi)始，形成周期性的結(jié)晶，伴隨著出現(xiàn)結(jié)晶前沿液體金屬中雜質(zhì)濃度的周期變動(dòng)，產(chǎn)生周期性的偏析稱為層狀偏析。層狀偏析集中了一些有害元素，因此缺陷往往出現(xiàn)在層狀偏析中。由層狀偏析所造成的氣孔。
+ h( o1 ~2 i5 G8 g15.鑄鐵泵殼裂縫焊補(bǔ)
1.在裂縫的兩端點(diǎn)鉆止裂孔(Φ10)，以防焊接中裂縫進(jìn)一步向外擴(kuò)展。
: ^7 i) S+ R1 ]. a　　2.用手動(dòng)磨光機(jī)在裂縫的位置開(kāi)坡口，坡口頂寬8-9mm，略成V字形，深32mm(西湖型泥泵泵殼壁厚為40mm)，使得能夠焊人電焊液。
　　3.焊接為手工焊，采用Φ3.2專(zhuān)用鑄鐵電焊條，使用直流電焊機(jī)，反接，電流為150A，實(shí)施間斷焊，即每焊15-20mm電焊縫，停等片刻。在停焊間隙，當(dāng)焊接熔池凝固后，由白熱狀態(tài)到紅熱狀態(tài)時(shí)，用小尖錘捶擊電焊縫，捶擊用力要輕，速度要快，次數(shù)要多，使焊縫金屬減薄向四周伸長(zhǎng)，抵消一些焊縫收縮并減少焊接應(yīng)力，這樣能有效地提高焊縫金屬的抗裂性(注意使用的小錘頭必須是半徑為10mm左右的圓弧形)。待焊接熔池冷到暗紅色消失后，再接著焊。
　　4.對(duì)于較長(zhǎng)的裂縫，為避免開(kāi)裂，必須分段焊補(bǔ)。分段的原則是，使首先焊的一段有自由伸縮的可能性。如分三段，應(yīng)首先焊中間的一段，當(dāng)此段冷至暗紅色消失時(shí)，立即施焊另一段，然后焊最后段。
　　5.施焊前，先對(duì)焊縫區(qū)進(jìn)行預(yù)熱，焊后保溫，以降低冷速。預(yù)熱、保溫不僅能提高焊縫金屬的抗裂性，而且還有益于降低熔合線附近區(qū)域的硬度。
9 _# A" E2 o9 b$ i& u& C16.產(chǎn)品設(shè)計(jì)的原則和技巧（一）
) g& K5 e5 ]4 b4 V/ u' F8 n制造成本最低是產(chǎn)品設(shè)計(jì)的最終目的。本文介紹了工程機(jī)械產(chǎn)品設(shè)計(jì)過(guò)程中應(yīng)遵循的原則以及產(chǎn)品設(shè)計(jì)技巧，為工程技術(shù)人員設(shè)計(jì)出色、合理的產(chǎn)品，提供了可參考的手段和方法。
7 a& J1 h7 R- G& K+ N9 O* w　　1產(chǎn)品設(shè)計(jì)原則
　　合理的設(shè)計(jì)應(yīng)該在保證產(chǎn)品必備功能的前提下，使制造成本最低，這也正是本文所要探索的課題。
　　(1)必須滿足客戶對(duì)產(chǎn)品功能和服務(wù)的要求。工程機(jī)械提供給客戶的不僅是產(chǎn)品的功能，還包括支持這些功能的售后服務(wù)。因此設(shè)計(jì)過(guò)程中既要針對(duì)產(chǎn)品的不同功能特點(diǎn)，又要使產(chǎn)品具有良好的維修方便性。
　　(2)符合國(guó)家的產(chǎn)業(yè)發(fā)展政策和有關(guān)的法令、法規(guī)。
　　(3)堅(jiān)持標(biāo)準(zhǔn)化、通用化、系列化的“三化”原則。
; T3 H2 w# |9 _  D1 L9 U% L% I　　(4)符合社會(huì)對(duì)環(huán)境保護(hù)的要求。
  Z6 X7 G. V% v　　(5)符合技術(shù)創(chuàng)新的規(guī)律，重視對(duì)知識(shí)產(chǎn)權(quán)的保護(hù)。
0 y: ], ^/ t7 B  W; y5 _　　(6)從企業(yè)的實(shí)際工藝水平和生產(chǎn)能力出發(fā)，強(qiáng)調(diào)設(shè)計(jì)與工藝、生產(chǎn)相結(jié)合。產(chǎn)品設(shè)計(jì)不單單是圖樣設(shè)計(jì)，還包括工藝設(shè)計(jì)和生產(chǎn)設(shè)計(jì)。生產(chǎn)設(shè)計(jì)應(yīng)主要從以下幾個(gè)方面進(jìn)行研究：
# w$ R8 f" O2 C6 Z　　①簡(jiǎn)化零件的功能或形狀；
　?、谧畲笙薅鹊貙?shí)現(xiàn)產(chǎn)品的標(biāo)準(zhǔn)化、通用化、系列化；
- \, |/ f$ j/ S4 h3 {/ R9 n1 l　　③盡可能使設(shè)計(jì)圖紙中所規(guī)定的材料牌號(hào)、品種、規(guī)格與現(xiàn)有材料的使用情況一致；
, M1 R4 }1 ]' Z$ x& W" ^' W　　④將毛坯工藝與加工工藝更有效地結(jié)合起來(lái)考慮；
　?、莞鶕?jù)企業(yè)當(dāng)前正常生產(chǎn)所采用的加工工藝、操作規(guī)則及相關(guān)信息來(lái)判斷工藝設(shè)計(jì)的合理性；
　　⑥選擇成熟加工工藝能保障的尺寸公差和表面粗糙度；
　　⑦綜合分析與生產(chǎn)過(guò)程相關(guān)的信息，對(duì)主要零部件進(jìn)行必要的價(jià)值工程分析。
8 B7 j5 l& v# x7 P. ]　　2產(chǎn)品設(shè)計(jì)技巧
　　2.1采用“三化”原則
　　(l)零件盡量選用標(biāo)準(zhǔn)件或用標(biāo)準(zhǔn)件改制或外購(gòu)件。
　　(2)設(shè)計(jì)花鍵、螺紋時(shí)，應(yīng)使之便于采用標(biāo)準(zhǔn)刀具、量具進(jìn)行加工和檢測(cè)，特別應(yīng)優(yōu)先考慮企業(yè)現(xiàn)有的刀具、量具。
　　(3)大型結(jié)構(gòu)件、鑄鋼件的設(shè)計(jì)，盡量采用不必攻絲的緊固件，如用焊接螺母板代替螺孔。設(shè)計(jì)大型工件時(shí)，應(yīng)考慮利用已鎮(zhèn)成的孔作為基準(zhǔn)來(lái)焊接螺母板。
$ s6 b$ ~' o1 a1 l5 r6 ?* H　　(4)盡量選用現(xiàn)有的成熟的零部件，或成熟的結(jié)構(gòu)和工藝方法，使產(chǎn)品系列化、通用化。用這種“搭積木”的方法，可以加快設(shè)計(jì)速度、縮短新產(chǎn)品樣機(jī)試制周期，盡早占領(lǐng)市場(chǎng)。
& v. r, U5 o4 T$ Z; j5 e8 `　　(5)建立企業(yè)自己的“標(biāo)準(zhǔn)件庫(kù)”，加快設(shè)計(jì)試制進(jìn)度。筆者所在的企業(yè)現(xiàn)已建立并逐步完善了“廠標(biāo)準(zhǔn)件”制度和“廠標(biāo)準(zhǔn)件庫(kù)”，將凡是在三個(gè)以上主要產(chǎn)品中使用的相同或相似的零件選定為廠標(biāo)準(zhǔn)件。
( M4 m  c% K; E+ @# n! M4 M4 ~$ h+ T　　(6)盡可能選擇統(tǒng)一的錐度、一致的板厚尺寸和牌號(hào)統(tǒng)一的鑄鋼件材料。
: ~- Y3 y" J8 E7 h3 [/ {5 g: c0 x　　2.2從形狀和結(jié)構(gòu)上改進(jìn)設(shè)計(jì)
　　(1)盡量減少零件。把幾個(gè)零件合并成一個(gè)零件，例如把焊接件改為沖壓件，以此減少零件的數(shù)里。
0 F$ W; `7 a) w" X) x, M3 A7 q　　(2)將零件設(shè)計(jì)成對(duì)稱的結(jié)構(gòu)形式。
6 S( d! P; |5 Z( A" a! a　　(3)把幾個(gè)產(chǎn)品申使用的形狀相似的零部件，設(shè)計(jì)成能夠通用的零部件。
　　(4)簡(jiǎn)化每個(gè)零件的形狀，改進(jìn)零件外形，減少?gòu)澢男螤睿袝r(shí)還可以把壓形時(shí)難以保證尺寸精度的零件改為焊接件。

真正

共22條:
17.產(chǎn)品設(shè)計(jì)的原則和技巧（二）
! O9 U4 S# Y; C1 h$ z2.3改進(jìn)工藝方案
　　(1)避免沒(méi)有必要的切削加工，特別是沒(méi)必要的裝夾基準(zhǔn)面的切削加工。
4 O4 A3 n8 M% W. f3 I, \5 \　　焊接件準(zhǔn)備用自動(dòng)化程度較高的焊接機(jī)器人進(jìn)行焊接時(shí)，應(yīng)考慮組成零件的焊前加工，保證焊接件各組成零件之間的相互位置尺寸，否則誤差太大，機(jī)器人將無(wú)法自動(dòng)跟蹤焊接。
　　(2)在保證零部件可靠、合理使用的前提下，降低尺寸公差、表面粗糙度、形位公差等加工精度等級(jí)要求。
　　(3)減少零件的彎曲形狀和復(fù)雜程度，降低廢品率和生產(chǎn)制造成本。
) }0 [1 u) C2 s+ ?0 |　　(4)型鋼在進(jìn)行長(zhǎng)度下料時(shí)，盡量把火焰切割改為型鋼剪切下料；一般板料的火焰切割改為用剪板機(jī)剪切下料；長(zhǎng)方形條狀工件從四邊剪切改為用條鋼，僅僅是長(zhǎng)度上的剪切下料。
　　2.4采用節(jié)省資源、減少污染的工藝技術(shù)
　　(1)鑄鋼件改為焊接件。
: v+ G; e; ?/ [3 a$ I' Z8 X* Q　　鑄造行業(yè)很難徹底地解決環(huán)境污染問(wèn)題，并且容易產(chǎn)生鑄造缺陷，而采用焊接技術(shù)和焊接件就可以比較容易地解決這些問(wèn)題。
　　(2)在保證零件強(qiáng)度，優(yōu)化板厚尺寸的前提下，盡量減輕零件重量。結(jié)構(gòu)焊接件的設(shè)計(jì)，一定要使筋板受力，避免焊縫受力。在結(jié)構(gòu)焊接件的構(gòu)成中使用厚板往往并不是強(qiáng)度的需要，而是剛度的需要，即焊接時(shí)厚板的變形小，或焊接件承載時(shí)變形小。一些單獨(dú)的厚板往往是可以用薄一些的板加上適當(dāng)?shù)慕畎鍋?lái)代替，這樣不僅減輕了總重，承載能力也會(huì)增加。
4 g+ y' X0 m$ ]$ b7 L　　(3)選擇合理的焊縫長(zhǎng)度和焊角大小等參數(shù)。有相當(dāng)一部分設(shè)計(jì)人員常常將“強(qiáng)度焊縫”與“聯(lián)接焊縫”相互混淆，設(shè)計(jì)時(shí)往往出現(xiàn)要求焊接件中的焊縫一律焊透、焊角越大越好的傾向。其實(shí)選擇焊透還是不必焊透，是設(shè)計(jì)人員應(yīng)慎重考慮決定的。應(yīng)仔細(xì)研究焊接件的受力狀態(tài)，再?zèng)Q定所要采用的焊角尺寸和焊縫長(zhǎng)度。能用斷續(xù)焊縫的決不要求在全長(zhǎng)方向上滿焊，這樣一則可以節(jié)省焊接加工成本，二則也可減少焊接變形；能用角焊縫的，盡量不在零件上開(kāi)坡口后再焊接，以減少一道開(kāi)坡口的工序。
9 F* d7 b& O' H* a　　(4)采用少切削或無(wú)切削加工的工藝方法，以提高工件強(qiáng)度，降低制造成本。對(duì)于齒輪加工，汽車(chē)行業(yè)中早已大量采用整體滾鍛、精鍛成齒的方法來(lái)減少甚至取消齒形的加工量。工程機(jī)械的驅(qū)動(dòng)橋差速器齒輪現(xiàn)也已開(kāi)始采用精鍛齒輪。精鍛使得金屬纖維沿齒形成形方向包絡(luò)，不象一般齒輪切削齒形時(shí)把金屬纖維切斷，精鍛齒輪大大提高了齒輪的承載強(qiáng)度，減少了切削量，甚至可以不必再進(jìn)行齒形加工，降低了制造成本。
2 v% g* a+ ^- W: h　　(5)盡可能用焊接件代替一些自由鍛的鍛件。
　　(6)統(tǒng)一零件的熱處理技術(shù)要求和工藝規(guī)范，以便可以在同一爐中對(duì)不同零件同時(shí)進(jìn)行熱處理，提高電爐利用率；節(jié)約電力消耗。
　　(7)充分利用鍛件余熱，在鍛后繼續(xù)加熱，直接進(jìn)行鍛后正火等熱處理。
8 x9 |1 A/ S% ~1 E! m/ r: D　　(8)根據(jù)零件的具體情況，制定合理的熱處理技術(shù)要求。
　　中碳鋼或合金中碳鋼零件采用調(diào)質(zhì)處理，可有效提高和充分發(fā)揮材料的機(jī)械強(qiáng)度等性能。但是對(duì)于軸徑比較粗大的軸類(lèi)零件，調(diào)質(zhì)時(shí)淬火的有效層只有幾毫米，經(jīng)調(diào)質(zhì)、機(jī)械加工后所剩無(wú)幾，而心部狀態(tài)實(shí)際上并沒(méi)有得到很好的改善。所以根據(jù)筆者的經(jīng)驗(yàn)，φ70以上的實(shí)心軸類(lèi)零件，可以考慮采用正火十機(jī)械加工或正火十淬火十磨削外圓的工藝流程。因?yàn)檩S類(lèi)零件往往采用高頻或中頻淬火，加熱只發(fā)生在外圓表層，心部織實(shí)際不可能被淬透。若用鹽浴爐加熱，心部可以被加熱，但材料的淬透性有限，調(diào)質(zhì)時(shí)的淬火實(shí)際在心部還是淬不透的。而正火可以有效改善零件的整體組織狀態(tài)，細(xì)化心部金相組織，這對(duì)有些零件來(lái)說(shuō)已經(jīng)足夠了。
　　(9)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)充分考慮機(jī)器的整體布局，液壓油箱的容積以足夠用為原則，使液壓油用量為最少；管路走向簡(jiǎn)單緊湊，長(zhǎng)度盡可能最短。同理，在設(shè)計(jì)電器系統(tǒng)和制動(dòng)管路系統(tǒng)時(shí)，都應(yīng)使電纜或制動(dòng)管路走向合理，長(zhǎng)度為最短。
　　3結(jié)論
( B+ I- J- A; S0 ?　　產(chǎn)品設(shè)計(jì)是個(gè)綜合信息處理的復(fù)雜過(guò)程，它最終的結(jié)果是把線條、符號(hào)、數(shù)字繪制成合理的設(shè)計(jì)圖樣，設(shè)計(jì)人員應(yīng)從以下幾個(gè)方面綜合考慮；
　　(1)簡(jiǎn)化每個(gè)零件的形狀，使機(jī)器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單；
　　(2)合并零件的功能，減少零件的種類(lèi)或數(shù)量；
　　(3)應(yīng)用新結(jié)構(gòu)、新工藝、新材料、新原理來(lái)簡(jiǎn)化產(chǎn)品結(jié)構(gòu)，提高產(chǎn)品的可靠性；
; _7 q% x' g1 Q: J* B" h　　(4)分解部件，研究其裝配、組裝的最簡(jiǎn)單的結(jié)構(gòu)；
　　(5)對(duì)相似零件進(jìn)行分組；
) f5 D; {8 M* l9 M$ o9 U　　(6)對(duì)相似產(chǎn)品按標(biāo)準(zhǔn)數(shù)序列進(jìn)行產(chǎn)品系列化分析；
　　(7)實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品零件的通用化和標(biāo)準(zhǔn)化。
. a  E' o; ^# _( M& B4 Y/ Y% p　　產(chǎn)品設(shè)計(jì)人員提高設(shè)計(jì)質(zhì)量的關(guān)鍵在于自覺(jué)、主動(dòng)地學(xué)習(xí)與生產(chǎn)加工過(guò)程和加工工藝方面有關(guān)的知識(shí)，熟練掌握設(shè)計(jì)技巧。
18.耐熱鋼焊條的選用
) q1 M* J5 y- H* p; P5 o8 _珠光體耐熱鋼由于擁有良好的抗氧化性、熱強(qiáng)性能、較強(qiáng)的抗硫、氫腐蝕性能，而被廣泛應(yīng)用在石油化工、鍋爐加熱等設(shè)備中。
　　某廠在制作攀枝花攀煤矸石火電公司的省煤器區(qū)域護(hù)板時(shí)需用到大量的15CrMo鋼。如何焊接15CrMo鋼，首先需要確定它的可焊性，加入了0.8%~1.1%的Cr合金元素可以提高抗氧氣、抗腐蝕作用，加入0.4%~0.55%的Mo合金元素能增加抗蠕變能力。
& i9 y, l" [( d5 }! i+ x! \　　根據(jù)國(guó)際焊接學(xué)會(huì)推薦的低合金鋼碳當(dāng)量工式：CE=C+Mn/6+(Cr+V)/5+Ni/15+(Mo+Si)/4+Cu/13+P/2可以計(jì)算出該材料CE=0.61%，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)碳當(dāng)量CE＞0.6%時(shí)，該材料淬硬傾向強(qiáng)易出現(xiàn)冷裂紋熱處理后還會(huì)發(fā)生再熱裂紋，屬于較難焊接的鋼材，需采取較高預(yù)熱溫度和嚴(yán)格的工藝措施。
: B. ?$ D- w% D1 I　　焊接材料的選用：焊縫的組織和性能在很大程度上取決于焊接材料。焊接材料的選用須在確保焊接結(jié)構(gòu)安全、可靠使用的前提下，根據(jù)被焊材料的化學(xué)成分、力學(xué)性能、板厚及接頭形式、焊接結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、受力狀態(tài)、結(jié)構(gòu)使用條件對(duì)焊縫性能的要求、焊接施工條件和技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益等綜合考查后，有針對(duì)性地選用焊條、必要時(shí)還需進(jìn)行焊接性試驗(yàn)。
( W/ j* S2 ^1 [- ^　　一、根據(jù)等強(qiáng)度的觀點(diǎn)，選擇滿足母材力學(xué)性能的焊條，如果選用強(qiáng)度過(guò)低的焊條將達(dá)不到設(shè)計(jì)要求的力學(xué)性能，選擇強(qiáng)度較高的焊條不僅工人操作難度增加、焊接成形困難，而且還會(huì)大大的增加企業(yè)的生產(chǎn)成本。
6 h) y) C" o7 }; f3 ~　　二、根據(jù)母材合金成份選擇化學(xué)成份相同(相近)的焊材，Cr-Mo耐熱鋼焊接接頭應(yīng)具有與母材相同的抗氧化性和熱強(qiáng)性，如果焊縫與母材化學(xué)成分相關(guān)太大，高溫長(zhǎng)期使用后，接頭區(qū)域某些元素發(fā)生擴(kuò)散現(xiàn)象(如碳元素在熔合線附近的擴(kuò)散)，使接頭高溫性能下隆。為了提高焊縫的抗裂紋性能，焊材的含碳量應(yīng)低于母材的含碳量，由于鋼中碳和合金元素的共同作用，耐熱鋼焊接時(shí)極易形成液硬組織，焊接性較差。為此耐熱鋼一般焊前預(yù)熱，焊后進(jìn)行回火處理。
, t* M& m# _3 V& }# Y" s　　三、由于母材的可焊性能差，可選用塑、韌性指標(biāo)較高的低氫型焊條。同時(shí)降低C、S、P等雜質(zhì)的含量。
2 k6 F+ u/ E) E+ Y5 Y5 `8 Q& b　　1、可以通過(guò)預(yù)熱來(lái)降低冷裂紋出現(xiàn)概率，預(yù)熱及道間溫度要求控制在180~300之間，焊后熱處理在620~690之間，保溫1小時(shí)，為了保證焊縫金屬?gòu)?qiáng)度，在620溫度下回火不超過(guò)去30h,否則降低回火溫度；通過(guò)焊后熱處理不僅能消除焊接殘余應(yīng)力，更重要的是能改善組織，提高接頭的綜合力學(xué)性能；
　　2、采用少的焊接線能量焊接，防止過(guò)多的馬氏體淬硬組織生成；
　　3、采用富氬氣體保護(hù)進(jìn)行噴射過(guò)渡焊接(電弧長(zhǎng)度控制在4mm~5mm左右)而得美觀的焊縫。
* q) {0 [4 b& y) ^  R7 d7 h　　結(jié)論：耐熱鋼焊條的選用原則有三點(diǎn):一是保證力學(xué)性能，二是選擇化學(xué)成份相同(或相近)的焊材，三是要配合適當(dāng)?shù)暮附庸に嚧胧?br /> . \# ?/ M" x* L19.模具補(bǔ)焊技術(shù)基礎(chǔ)知識(shí)講解
模具補(bǔ)焊幾個(gè)要點(diǎn)：
    1.焊條要預(yù)熱，焊條成分要與模具鋼成分相同或接近，以保證焊后結(jié)構(gòu)均勻。
    2.模具要預(yù)熱到馬氏體溫度以上，但不能太高。
    3.電流要控制小，否則焊接深度太大。
    4.焊接過(guò)程模具要保持預(yù)熱狀態(tài)。
20.用不同的焊條進(jìn)行鑄鐵冷焊應(yīng)注意的事項(xiàng)
1、采用銅鐵焊條（如Z607）焊接時(shí)，焊條金屬中的鐵與銅互不相溶，以機(jī)械混合物的狀態(tài)存在，而且混合得不均勻。當(dāng)焊條中w(Fe)增大30%時(shí)，使焊縫金屬的塑性大為降低，在焊接剛性接頭的焊縫時(shí)，易在焊縫中產(chǎn)生裂紋。因此應(yīng)盡量采取短弧焊接，減少焊條的擺動(dòng)，采用多層焊等工藝措施來(lái)防止焊接裂紋的產(chǎn)生。
' g+ [/ \4 D9 O* K$ l2、在鑄鐵冷焊時(shí)，為了修補(bǔ)個(gè)別重要的鑄件缺陷，往往采用純鎳焊條或鎳鐵、鎳銅焊條進(jìn)行補(bǔ)焊，如Z308，Z408和Z508等。用鎳銅焊條所補(bǔ)焊的鑄鐵件，一般加工性能較好，但焊縫金屬的抗拉強(qiáng)度一般都比較低，同時(shí)由于銅鎳合金的收縮率很大，其焊縫的抗裂性也較差。所以這種焊條只適用于強(qiáng)度要求不高的，但表面需要加工的鑄件補(bǔ)焊。用純鎳焊條補(bǔ)焊的優(yōu)點(diǎn)是焊縫金屬加工性良好，但價(jià)格昂貴，在一般情況下不宜采用。使用這類(lèi)焊條操作時(shí)，除按一般工藝要求進(jìn)行焊接外，尚需注意補(bǔ)焊速度不能過(guò)快，應(yīng)斷續(xù)進(jìn)行焊接。每次焊接長(zhǎng)度不宜超過(guò)40-50mm,并在焊一層后用小錘敲擊，以消除應(yīng)力。待焊縫冷至不燙手時(shí)再焊第二層，這樣才能保證補(bǔ)焊工作取得較好的效果。
+ I1 d. w; ~( C' b3、高釩鑄鐵焊條是一種比較經(jīng)濟(jì)的鑄鐵冷焊電焊條，如Z116和Z117。這種焊條需要采用短弧焊接，并以分段倒退的順序進(jìn)行焊接，每段長(zhǎng)約10-30mm,宜采用較小的電流，焊后同樣敲擊焊縫，以減少應(yīng)力。
21.汽車(chē)模具修補(bǔ)焊接缺陷分析
冷沖壓模具焊接的硬度不足現(xiàn)象：
    原因：（一）
    焊接時(shí)電流過(guò)大，對(duì)模具母材的稀釋率過(guò)大，模具母材的合金元素受損。
$ ^5 L! J$ l0 o; w7 V  l4 I    對(duì)策：
6 R8 @. x5 q$ Y8 s/ j- a    盡量使用小電流、短弧焊接，焊接時(shí)焊條的擺動(dòng)的幅度不大于焊條直徑的1.5倍。
    原因：（二）
0 c8 U$ q# X. P1 r; y3 ]    焊接時(shí)的預(yù)熱溫度和層間溫度沒(méi)有控制。
; w. C( g8 G) `' f; L    對(duì)策：
    注意把握預(yù)熱的溫度，（預(yù)熱溫度主要和母材的含碳量有關(guān)）以及焊接時(shí)層間溫度的控制。
3 f) K. U7 C1 u) ]# M, {9 y. H& R    原因：（三）
: n" |% P* ^6 G  B% R    堆焊層數(shù)過(guò)多，焊接材料的選用不當(dāng)。
, O3 `/ q$ N1 I, I" j5 m  h    對(duì)策：
    選擇適合堆焊層數(shù)要求的焊接材料。（有的焊接材料組織體直接是高硬度的馬氏體組織，有的焊接材料是堆焊三層以上的時(shí)候才可以從奧氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)楦哂捕鹊鸟R氏體組織的。）

真正

共22條:
5 V* S' R6 z7 J* b3 d0 k/ N22.碳鋼焊條GB/T5117－1995
標(biāo)準(zhǔn)分類(lèi): 焊接材料   
標(biāo)準(zhǔn)編號(hào): GB／T5117－1995代替GB5117－85   
UDC:   
   
: A3 L) R2 x0 k: i' n主題內(nèi)容與適用范圍

標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了碳鋼焊條型號(hào)分類(lèi)、技術(shù)要求、試驗(yàn)方法及檢驗(yàn)規(guī)則等內(nèi)容。
% N- k" X- J. \1 n+ F本標(biāo)準(zhǔn)適用于藥皮焊條電弧焊接用碳鋼焊條。
9 F1 f6 U8 {" @% Z: Z! l$ _
型號(hào)分類(lèi)
類(lèi)
3.1 焊條型號(hào)根據(jù)熔敷金屬的力學(xué)性能、藥皮類(lèi)型、焊接位置和焊接電流種類(lèi)劃分（見(jiàn)圖1）。
3.2 焊條型號(hào)編制方法如下：字母"E"表示焊條;前兩位數(shù)字表示熔敷金屬抗拉強(qiáng)度的最小;第三位數(shù)字表示焊條的焊接位置."0"及"1"表示焊要適用于全位置焊接（平、立、仰、橫）,“2“表示焊條適用于平焊及及平面焊,“4“表示焊條適用于向下立焊；第三位和第四位數(shù)組合時(shí)表示焊接電流種類(lèi)及藥皮類(lèi)型。在第四位數(shù)字后附加“R“表示耐吸潮焊條；附加“M“表示耐吸潮和力學(xué)性能有特殊規(guī)定的焊條；附加“－1“表示沖擊性能有特殊規(guī)定的焊條。
表1

焊條型號(hào) 藥皮類(lèi)型 焊接位置 電流種類(lèi)
E43系列－熔敷金屬抗拉強(qiáng)度≥420Mpa(43kgf/mm2)
E4300 特殊型 平、立、仰、橫 交流或直流正、反接
4 @# k0 j7 o+ V# ]: }  r% A( S; aE4301 鈦鐵礦型
" U/ \# [+ Q* }" I: GE4303 鈦鈣型
( t3 X+ D  k% R1 [$ w9 A3 uE4310 高纖維素鈉型 直流反接
6 [3 g- q, t+ R1 {/ }4 IE4311 高纖維素鉀型 交流或直流反接
, [; ~/ x, Z3 x% tE4312 高鈦鈉型 平、立、仰、橫 交流或直流正接
, d5 S2 n& q* ?& I) |  W9 HE4313 高鈦鉀型 交流或直流正、反接
$ P1 a# f7 R; s$ C8 xE4315 低氫鈉型 直流反接
E4316 低氫鉀型 交流或直流反接
2 J  j  c; L# A& X( ME4320 氧化鐵型 平 交流或直流正、反接
平角焊 交流或直流正接
E4322 平 交流或直流正接
E4323 鐵粉鈦鈣型 平、平角焊 交流或直流正、反接
7 z( |% m0 [, b" O6 l# H' m) xE4324 鐵粉鈦型
E4327 鐵粉氧化型 平 交流或直流正、反接
平角焊 交流或直流正接
" _' W3 |5 E9 HE4328 鐵粉低氫型 平、平角焊 交流或直流反接
E50系列－熔敷金屬抗拉強(qiáng)度≥490Mpa(50kgf/mm2)
, X! G! P, K) e: KE5001 鈦鐵礦型 平、立、仰、橫 交流或直流正、反接
E5003 鈦鈣型
3 }) w1 Q9 B9 {, i5 fE5010 高纖維素鈉型 直流反接
E5011 高纖維素鉀型 交流或直流反接
. u, z4 i  I# U: QE5014 鐵粉鈦型 交流或直流正、反接
E5015 低氫鈉型 直流反接
E5016 低氫鉀型 交流或直流反接
2 Y/ f7 ~& L4 e, e9 Y' RE5018 鐵粉低氫鉀型
) Z7 x3 ^! _. ~' @  ~' rE5018M 鐵粉低氫型 直流反接
E5023 鐵粉鈦鈣型 平、平角焊 交流或直流正、反接
E5024 鐵粉鈦型 平、平角焊 交流或直流正、反接
: x( g4 K  ?# ]' t, W% n+ PE5027 鐵粉氧化鐵型 交流或直流正接
2 r+ _7 J$ s# {  J: f% pE5028 鐵粉低氫型 交流或直流反接
E5048 平、仰、橫、立向下
3 Z+ x+ J) G. f- U  ]& g
注：①焊接位置欄中文字涵義：平－平焊、立－立焊、仰－仰焊、橫－橫焊、平角焊－水平角焊、立向下－向下立焊。
②焊接位置欄中立和仰系指適用于立焊和仰焊的直徑不大于4.0mm的E5014、EXX15、EXX16、E5018和E5018M型焊條及直徑不大于5.0mm的其他型號(hào)焊條。
, ]' n1 g4 V% _: P8 `( _& @" h③E4322型焊條適宜單道焊。
! i' c3 _2 [7 a6 J3.3 本標(biāo)準(zhǔn)隊(duì)了E5018M型焊條可以列入E5018型焊條外（同時(shí)符合這兩種型號(hào)焊條的所有要求），凡列入一種型號(hào)的焊條不能再列入其他型號(hào)。
, z7 |# o- l( T: P7 c4 b8 a0 r- v3.4 本標(biāo)準(zhǔn)中完整的焊條型號(hào)舉例如下：
E 43 15
┬ ┬ ┬
/ T' c" e6 S" U) G( k$ k│ │┬└ 表示焊條藥皮為低氫鈉型，采用直流反接焊接。
│ │└─表示焊條適用于全位置焊接。
/ O2 H% i' Q; D* Q- k│ └──表示熔敷金屬抗拉強(qiáng)度的最小值。
) O) \) H# k, C% ~8 [! \└────表示焊條。
焊條型號(hào)藥皮類(lèi)型焊接位置電流種類(lèi)焊條型號(hào)藥皮類(lèi)型焊接位置電流種類(lèi)
E43系列－熔敷金屬抗拉強(qiáng)度≥420MPa(43kgf/mm2) E50系列－熔敷金屬抗拉強(qiáng)度≥490MPa(50kgf/mm2)
E4300          特殊型         平、立、仰、橫          交流或直流正、反接         E5001          鈦鐵礦型         平、立、仰、橫          交流或直流正、反接
; Z" _" d6 X1 F% [E4301          鈦鐵礦型         平、立、仰、橫          交流或直流正、反接         E5003          鈦鈣型         平、立、仰、橫          交流或直流正、反接
E4303          鈦鈣型         平、立、仰、橫          交流或直流正、反接         E5010          高纖維素鈉型        平、立、仰、橫          直流反接
% \" {. s4 f0 ]2 Q2 Y' g" Q  KE4310          高纖維素鈉型        平、立、仰、橫          直流反接         E5011          高纖維素鉀型        平、立、仰、橫          交流或直流反接
* G$ v, j5 F/ o( o( H/ J0 ?6 r8 S( hE4311          高纖維素鉀型        平、立、仰、橫          交流或直流反接         E5014          鐵粉鈦型         平、立、仰、橫          交流或直流正、反接
E4312          高鈦鈉型         平、立、仰、橫          交流或直流正接         E5015          低氫鈉型         平、立、仰、橫          直流反接
" X, S+ D" j( Q0 R) pE4312          高鈦鉀型         平、立、仰、橫          交流或直流正、反接         E5016          低氫鉀型         平、立、仰、橫          交流或直流反接
+ I8 V, h. R* Z: [. v! x/ Z& @( [E4315          低氫鈉型         平、立、仰、橫          直流反接         E5018          鐵粉低氫鉀型        平、立、仰、橫          交流或直流反接
! _" t/ T9 n) ^4 @* U1 sE4316          低氫鉀型         平、立、仰、橫          交流或直流反接         E5018M          鐵粉低氫型         平、立、仰、橫          直流反接
E4320          氧化鐵型         平、          交流或直流正、反接         E25023          鐵粉鈦鈣型         平、平角焊          交流或直流正、反接
E4320          氧化鐵型         平角焊          交流或直流正接         E5024          鐵粉鈦型         平、平角焊          交流或直流正、反接
E4322          氧化鐵型         平          交流或直流正接         E5027          鐵粉氧化鐵型        平、平角焊          交流或直流正接
E4323          鐵粉鈦鈣型         平、平角焊          交流或直流正、反接         E5028          鐵粉低氫型         平、平角焊          交流或直流反接
E4324          鐵粉鈦型         平、平角焊          交流或直流正、反接         E5048          鐵粉低氫型         平、仰、橫、立向下          交流或直流反接
E4327          鐵粉氧化鐵型        平          交流或直流正、反接                                          
E4327          鐵粉氧化鐵型        平角焊          交流或直流正接                                          
% ?! R! F7 N. ]: w' iE4328          鐵粉低氫型         平、平角焊          交流或直流反接                                          
/ H; C+ x# a) d. v% s
& f$ G% h  A! t+ @1 ]- }* ?       注:         ①焊接位置欄中文字涵義:平－平焊、立－立焊、仰－仰焊、橫－橫焊、平角焊－水平角焊、立向下－向下立焊。
        ②焊接位置欄中立和仰系指適用于立焊和仰焊的直徑不大于4.0mmr E5014、EXX15、EXX16、E5018和E5018M型,焊條及直徑不大于5.0mm的其他型號(hào)焊條 。
        ③E4322型焊條適宜單道焊。

非子

謝謝，辛苦了

技術(shù)監(jiān)督

還是很有用的，學(xué)習(xí)。

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學(xué)習(xí)了一下，感覺(jué)是實(shí)踐的基礎(chǔ)，謝謝！
$ Z+ D/ _5 j7 ?+ A8 p0 E' N直接弄成WORD版的就更好了